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成都外墙保温材料一体板厂家,单重保温海底管线层间抗剪能力的室内全比尺试验研究
为了降低温降，防止结蜡和水合物的形成，海底管道必须采用双钢管保护。目前，在渤海地区，保温材料护套的外管一般采用双钢管，其用钢量约占总用钢量的三分之二；另外，铺设管道时，海上焊接工作量大，铺设效率低，铺设速度仅为单层钢管的三分之一。并对油管、钢管进行防腐处理和阴极保护。因此，这种保温结构是针对渤海湾地区的浅水水深而建造的。如果采用单保温管结构，不仅可以节约三分之二的钢材，以减少铺管焊接的工作量，提高铺管效率，避免外管的腐蚀和防腐问题，从而减少浅水区的管道系统。国外单体保温结构的工程实例很多，其适用水深也在不断增加。因此，用单层保温结构代替双层钢管保温结构具有很好的应用价值，如何防止各层材料的层间错动和剪切破坏是设计中必须解决的问题。每一层的主要成员，建界王二藏，都在从事m-hai的力学研究？材料和层间必须有足够的抗剪强度，以避免剪切破坏引起层间错动，这种海底管道保温系统一般由以下部分组成（见图）。钢管外壁的防腐层材料一般为环氧树脂，聚氨酯泡沫的厚度约为4，一般在防腐层与夹套之间的环形空间内。保温层一般为38～85mm。厚厚的。高密度聚乙烯护套的结构通常是防水的。一般采用图1所示的夹套保护管道，然后将夹套套在钢管上。两者之间的环形空间中的隔热层厚度通常是混凝土配重。敷设和运行期间，采用保温管配重，确保管道安全。目前，海底单层保温管道采用混凝土搅拌层，厚度一般为45～80mm，本文介绍了室内足尺模型试验1试验装置，用于测试单层保温管道各层的层间抗剪强度。在60t压机上进行了单层保温管层间抗剪强度室内足尺模型试验，研究了制管工艺对单层保温管层间性能的影响，并对夹套管的内外壁进行了不同程度的试验。管段如图所示，试验管段尺寸及处理工艺见表。模型试验分为钢管保温层与夹套内壁抗剪强度试验、夹套外层间层间抗剪强度试验、管号、试管号、夹套类型、泡沫厚度、保温层厚度、对重层厚度、夹套管外壁刷毛，夹套管内壁处理，中磨、中磨、中磨、缓磨、极化磨、中磨、2层抛光，泡沫与钢管接触面剪切试验1，以比较试验管的尺寸和数量，夹套管内壁分为极化处理和非极化处理。标本切片切至2。在试验方法中，在夹套层和混凝土涂层上垫上加工好的硬质塑料垫板，3试验结果表明，对未经极化处理的09个试件进行试验后，保温层与钢管的界面和保温层本身没有断裂。夹套管与保温层的接触面光滑，抗剪强度低。表1典型剪切力和界面相对位移表2钢管、泡沫与夹套抗剪强度试验结果表2钢管剪切强度-管号试验编号、泡沫密度夹套、管内壁处理方式、破坏力、剪切力、剪切面积、剪切面积、，夹套管内壁04号试件平均抗剪强度/内极化，无保温处理。钢管与保温层的泡沫层和夹套层之间的界面在保温层中没有破裂，泡沫被撕裂和损坏。抗剪强度为185（见表2）。典型的剪切界面相对位移曲线3。导管架层与混凝土层界面抗剪强度试验1。试管段的尺寸和数量，试件的长度和数量。夹套管外表面分别按轻磨至中磨和重磨进行打磨，试验方法是将加工好的硬质塑料垫置于混凝土涂层上，然后施加轴向荷载，套管表面的磨削程度等试验结果影响套管与混凝土涂层之间的抗剪承载力。抗剪强度与磨削和重度磨削的比值为1:2:4。结论1）泡沫钢和夹套层的抗剪强度为T1=112MPa。每根单根保温管层的抗剪承载力可计算为：q=1000x34=710kn=71t。计算结果远大于张拉装置在敷设过程中施加的拉力（0t），说明当导管架与混凝土涂层之间的抗剪强度大于2MPa时，成都外墙保温材料一体板厂家,在敷设状态下，单根保温管不会从保温层中拔出，每根保温单管该层抗剪承载力可计算为：000x96=1992kn=12t。计算结果远大于铺设时张拉装置施加的计算结果，说明铺设时单根保温管不会在夹套层和混凝土层之间产生拉力
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